【正文】① 供气干管流量 空气流速 v=9 m/s 理论管径 ，取干管管径为。 5052每根竖管上安装的空气扩散器的个数为： 个 ,取 121个。 设计中取 ， ， ， C= 平均时需氧量为：相应的最大时需氧量为：40(4) 曝气池平均时供气量为：(5) 曝气池最大时供气量为：(6) 去除每 的供气量： 空气 / (7) 每 m3 污水的供气量：（三）空气总用量： 除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量按回流污泥量的 8倍考虑，污泥 R取值 55%，这样提升污泥所需空气量为： 空气/ 最大时总供气量： +11165= m3/h= m3min 平均时总供气量： +11165= m3/h= m3 （四）所需空气压力 空气扩散装置安装在距离池底 ，曝气池有效水深为 5m，空气管路内的水头损失按 ，则鼓风机所需压力为： P=(5－ ＋ 1)＝ kpa 空气管道 （ 1）曝气器数量计算 布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根 干管，共 3根干管，在每根干管上设 7对曝气竖管，共 14条配气竖管。

查表得 20℃ 和 30℃ 时 ，水中的饱和溶解氧值为： CS（ 20） =； CS（ 30） = (1) 空气扩散出口处的绝对压力 Pb=105+9800H 式中Pb—出口处绝对压力， Pa； H—扩散器上淹没深度， m； 设计中取 H == 39Pb=105+9800=105Pa 空气离开曝气池池面时，氧的百分比式中Ot—氧的百分比（ %） EA—空气扩散器的氧转移效率。 3 校核管道流速 (2) 进水渠道 旋流沉砂池的来水通过反应池进水管送入 A2/O 池首端的进水渠道。该池采用钢筋砼结构。 本工程设计 2 组 A2O 生化反应池，其中好氧段采用推流式曝气。A2O生化反应池设计说明 污水生物处理设计条件： (1) 远期： Qa=104m3/d =（ L/S）； (2) 原污水中 BOD5浓度为 170mg/L； (3) 原污水中 SS浓度为 300mg/L，设经中格栅和细格栅对 SS的去除率忽略不计，即刚进入反应池中的 SS为 300mg/L。 本工程采用空气提升器排砂，排砂时间每日一次，每次 2小时，所需空气量为排砂 量的 15～ 20倍。

(3) 进水渠道流速，在最大流量的 40%～ 80%情况下为 ～ ，在最小流量时大于 ；但最大流量不大于 。设计计算 设计参数 (1) 沉砂池水力表面负荷约为 150～ ，水力停留时间约为 20～30s，有效水深宜为 ～ ，池径与池深比宜为 ～ 。缺点是搅拌桨上会 缠绕纤维状物体，砂斗内砂子因被压实而抽排困难，往往需高压水泵或空气去搅动，空气提升泵往往不能有效抽排砂粒。按生物除磷设计的污水处理厂，为了保证除磷效果，一般不采用曝气沉砂池。 曝气沉砂池是在池体的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产 生与主流垂直的横向环流。具有截留无机颗粒效果较好、工作稳定、构筑简单、运行费用低廉和排砂方便等优点。 表 53 型旋转式格栅除污机技术参数设计说明 沉砂池的形式，按池型可以分为有平流式沉砂池、曝气沉砂池和旋流沉砂池。单台流量为。 (7) 进水与出水渠道 城 市污水通过提升泵房送入进水渠道，格栅的进水渠道与格栅槽相连，格栅与沉砂池合建一起，格栅出水直接进入沉砂池，进水渠道宽度 B1=B=，渠道水深 h=。 (4) 栅后槽总高度 H 式中： h2—— 栅前渠道超高， m ，取 h2= ； 则：。

设计计算 (1) 栅条间隙数 n 式中： n——栅条间隙数，个； ——格栅倾角， ， 取 ； 26b——栅条间隙， m， ～ ，取 b=； h——栅前水深， m，取 h=； v——过栅流速， ms， ～ ，取 v=； 则：栅槽宽度 B ， 取 67个 栅槽宽度一般比格栅宽 ～，此处取 。 本工程设计 3组细格栅，即 N=3组，其中两用一备，两组组格栅与沉砂池合建，即每组格栅的设计流量 m3/s。选用 型潜水排污泵，其 主要技术参数见表 52。 (3) 泵位及安装 污水泵直接置于集水池Q1=。4= m3/h (2) 集水池 ① 容积 按 1台泵最大流量时 5min的出流量设计，则集水池的有效容积 V 60 ② 面积 取有效水深 H为 F为25集水池长度取 6m，则宽度为 4m，集水池平面尺寸为 LB=64。泵 房采用钢筋混凝土结构建造。 表 51 回转式格栅除污机主要技术参数污水提升泵房设计说明 泵房用以提升水头高度。单台过水流量为 。 (7) 进水与出水渠道 城市污水通过 的管道送入进水渠道，设计中取进水渠道宽度B1=，进水水深 h=，出水渠道 B1=B=，出水水深 h=。

(5) 栅槽总长度 L ①式中： l1——进水渠道渐宽部分的长度， m； B——栅槽宽度， m，取 B= B1——进水渠宽， m，取 B1=； ——进水渠道渐宽部分的展开角度， 176。 ； b——栅条间隙， m， 16～ 25mm，取 b= ； h——栅前水深， m ， 取 h= ； v——过栅流速， ms ， ～ ，取 v= ； 则：(2) 栅槽宽度 B 取 n=60 bhv0. 式中： S——栅条宽度， m，取 m； 则：（ 601） (3) 通过格栅的水头损失 h1 22式中： h1——设计水头损失， m； ——计算水头损失， m； g——重力加速度， ms2，取 g=； k——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，取 k=3； ——阻力系数，其值与栅条断面形状有关； ； ——形状系数，取 （由于选用断面为锐边矩形的栅条） 则：为避免造成栅前涌水，将栅后槽底下降 h1 作为补偿，见图 51。 ,60～ 70176。215 污水处理构筑物设计计算中格栅设计说明 中格栅间与污水提升泵房合建。

综上所述，决定污泥先进行浓缩处理，再经机械脱水后运出厂外填埋或用作农肥。目前暂时有困难，也可将污泥用于园20林绿化，使污泥中的肥分得以充分利用，污泥也可得以妥善处置。该厂的污泥主要来源于城市污水，完全可以再利用。 符合条件 通过多年的设计、运行实践及改良， A2O工艺处理城市污水已表现为技术先进、高效低能、投资省、运行稳定、出水水质好的成熟工艺，是一种深度二级处理工艺。 18阶段 F：该阶段基本与 C 阶段相同，第三沟 具有脱氮除磷功能的污水处理工艺比较19综上所述，任何一种方法，都能达到除磷脱氮的效果，且出水水质良好，但综合考虑本工程的建设规模、进水特性、处理要求、运行费用和维护管理等情况，经技术经济比较、分析，确定采用 A2/O法生物处理工艺。 阶段 E：污水入流从第三沟转向第二沟，第三沟转刷开始高速运转，以保证该段末在沟内为硝化阶段，第一沟作为沉淀池，处理后污水通过该沟出水堰排出。此时，第一沟作为沉淀池。 阶段 D：污水入流从第二沟调至第三沟，第一沟出水堰开， 第三沟出水堰关停止出水。

阶段 C：第一沟转刷停止运转，开始泥水分离，需要设过渡段，约一小时，至该阶段末，分离过程结束。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量增加，将逐步成为富氧状态。第三沟沟内转刷处于闲置状态，此时，第三沟仅用作沉淀池，使泥水分离，处理后的出水通过已降低的出水堰从第三沟排出。在这过程中，原生污水作为碳源进入第一沟，污泥污水混合液环流后进入第二沟。基本运行方式大体分六个阶段（包括两个过程）。以防止循环混合液对缺反应器的干扰。 ② 脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以 2Q 为限，不宜太高，否则增加运行费用。 ④ 运行中勿需投药，两个 A段只用轻 缓搅拌，以不啬溶解氧浓度，运行费低。 ② 在厌氧的好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀之虞，SVI值一般均小于 100。 16⑦ 占地规模大，处理水量较小。 ⑤ 得当时，处理效果优于连续式。 ③ 通过对运行方式的调节，进行除磷脱氮反应。 特点： ① 大多数情况下，无设置调节池的心要。 3）沉淀工艺：使混合液泥水分离，相当于二沉池， 4）排放工序：排除曝气沉淀后产生的上清液，作为处理水排放，一直到最低水位，在反应器残留一部分活性污泥作为种泥。 根据所给定的污水水量及水质，参考目前国内外城市污水处理厂的设计及运转经验，对于生活污水占比例较大的城市污水而言，以下几种方法最具代表性：A2/O法、 AB法、生物滤池、循环式活性污泥法（改良 SBR）、氧化沟法。 生物脱氮除磷工